原创《运木船可倒立柱拉放钢丝绳受力分析长度设计》：该文是关于木船论文范文，为你的论文写作提供相关论文资料参考。
摘 要：为避免可倒立柱拉放钢丝绳在受力前后长度变化对木材绑扎系统的不利影响,对钢丝绳的每个典型状态进行了受力分析,发现只有少部分钢丝绳受到很大的拉力.为此,提出了对受力大的钢丝绳使用预张拉技术,并加放永久伸长量；对受力小的钢丝绳则按理论长度设计的方案,解决了生产中的难题.本文还简述了运木船木材绑扎系统拉放钢丝绳长度设计的要点,在满足使用要求的前提下,使绑扎系统的设计更简单、安全和可靠.
关键词：运木船；木材绑扎系统；可倒立柱；预张拉
中图分类号：U667.1 文献标识码：A
Abstract： In order to prevent wire rope’s length transformation after pulling which is harmful to log lashing system, this paper analyzes the stress for wire ropes on each typical condition and finds only a few are on great strain. Based on this, pre-tensioning wire ropes are used and permanent elongation is added for great strain. For most wire ropes at small force, theoretical length is used in design. This paper also introduces the matters needing attention to design pulling wire ropes for the sake of making the design more simplified, economical, safe and reliable under the premise of satisfying the using requirements
Key words： Log carrier； Log lashing system； Collapsible stanchion； Pre-tensioning wire rope
1 前言
綁扎系统是运木船的重要系统,一般认为系统中的钢丝绳受拉力后会伸长,所以在钢丝绳时会扣掉钢丝绳的拉伸长度.但是往往忽视了分析钢丝绳的受力情况,其实通过计算我们发现每根钢丝绳所受到的最大拉力是相差非常大的,大部分钢丝绳受力都比较小,伸长量可以忽略.如果我们将每根钢丝绳都按同样的伸长量减少订货长度,将会导致绑扎系统的钢丝绳松紧程度不一,使可倒立柱拉放不顺,严重时甚至会导致可倒立柱出现扭曲变形,影响使用寿命.
本文结合我司39 800 DWT运木船的绑扎系统钢丝绳长度设计,分析绑扎立柱在拉放过程中每根钢丝绳的受力情况.根据受力计算结果,对于受力较小的钢丝绳按理论长度订货,而对于受力较大的钢丝绳则采用预张力技术,并通过计算预张拉后钢丝绳的永久伸长量,调整钢丝绳两端的眼板位置,从而解决绑扎立柱钢丝绳在拉放过程中长度发生变化的问题.
2 可倒立柱拉放过程中钢丝绳受力分析
2.1 可倒立柱基本情况
本船3号货舱两侧可倒立柱数量最多,在拉放时钢丝绳需要的拉力最大,故以此货舱作典型分析,其它货舱类似.可倒立柱高度9.5 m,每个立柱重量约1.95t,共计有8根可倒立柱,见图1.其中18根拉放用钢丝绳,每根钢丝绳长度均相同,且平行布置.上排钢丝绳命名为F,中排钢丝绳命名为T,下排钢丝绳命名为K,其中仅第一根可倒立柱右侧有三根钢丝绳.
可倒立柱处于存放状态时的位置设为初始位置,此时每根钢丝绳处于松弛状态,均未受力,如图2.
2.2 可倒立柱拉放状态一及钢丝绳受力计算
见图3.
2.3 可倒立柱拉放状态二及钢丝绳受力计算
见图4.
当第三根可倒立柱刚开始拉第二根可倒立柱时,设为拉放状态二.此时第二根可倒立柱仅下排钢丝绳处于受力状态.根据力矩平衡原理,计算此时钢丝绳的受力情况如表2.
当第三根可倒立柱拉动第二根可倒立柱到临界位置时,设为拉放状态三.此时第二根可倒立柱仅下排钢丝绳处于受力状态.根据力矩平衡理,计算此时钢丝绳的受力情况如表3.
2.5 可倒立柱拉放状态四及钢丝绳受力计算
见图6.
当第二根可倒立柱刚开始拉第一根可倒立柱时,设为拉放状态四.此时第一、二根可倒立柱仅下排钢丝绳处于受力状态,根据力矩平衡原理,计算此时钢丝绳的受力情况表4.
2.6 可倒立柱拉放状态五及钢丝绳受力计算
见图7.
当第二根可倒立柱拉动第一根可倒立柱到临界位置时,设为拉放状态五.此时仅第一根可倒立柱下排钢丝绳处于受力状态,第二根可倒立柱上下两根钢丝绳均受力拉紧,根据力矩平衡原理,计算此时钢丝绳的受力情况如表5.
2.7 可倒立柱拉放状态六及钢丝绳受力计算
见图8.
当第二根可倒立柱将第一根可倒立柱拉起时,设为拉放状态六.此时第一、二根可倒立柱上、下排钢丝绳均受力拉紧,根据力矩平衡原理,计算此时钢丝绳的受力情况如表6.
3 可倒立柱拉放钢丝绳预张拉技术的应用
本船绑扎系统选用点接触钢丝绳6X37+FC：其中F8选用Φ28 mm,破断负荷大于400 kN；其余选用Φ26 mm,破断负荷大于353 kN.
对于F0、T0、T2、T3、T4、T5、T6、T7这八根没有受力的钢丝绳和F1、F2这两根受力较小的钢丝绳,可以认为其在拉放过程中基本没有伸长,订货时按理论长度订货即可；但对于K1、T2、F3、F4、F5、F6、F7这七根钢丝绳,由于所受拉力从58.6 kN到130 kN跨度很大,其伸长量也不相同,故很难进行计算.
木船论文参考资料：
结论：运木船可倒立柱拉放钢丝绳受力分析长度设计为关于对写作木船论文范文与课题研究的大学硕士、相关本科毕业论文木船制造论文开题报告范文和相关文献综述及职称论文参考文献资料下载有帮助。
