原创《某筒仓基础大体积混凝土热工计算和温度控制》：本论文可用于筒仓论文范文参考下载，筒仓相关论文写作参考研究。
摘 要：通过热工计算出大体积混凝土内外理论温差,现场具体施工中从材料选择、控制措施和施工工艺等关键环节采取相应措施,并做好后续温度实时在线监测,最终保证基础底板大体积混凝土顺利施工.
关键词：大体积混凝土；热工计算；温度监测
DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.06.055
大体积混凝土对施工技术要求较高,为防止混凝土基础因内外温差引起的温度应力导致开裂,应提前制定温度控制技术措施,重点从选择低水化热水泥品种、控制原材料初始温度、降低温升速度及做好内外温度实时监测等方面采取措施.
1 工程概况
某工程新建26座煤筒仓,分2排南北向布置,筒仓直径21m.仓底伐板式基础约：308.0m×46.0m×2.0m,混凝土量约为28336m?. 设计按长度方向设有三条伸缩缝,另在每个筒仓之间设1.0m宽后浇带,将基础按长度方向分为13块.
2 大体积混凝土热工计算
2.1 原始数据
混凝土标号：C30混凝土配合比：42.5级矿渣硅酸盐水泥240 Kg,比热C：0.84KJ/Kg.K,初始温度：35℃；粉煤灰60 Kg,比热C：0.84KJ/Kg.K,初始温度：28℃；矿粉70 Kg,比热C：0.84KJ/Kg.K,初始温度：28℃；砂725Kg,比热C：0.84KJ/Kg.K,初始温度：28℃；碎石1120Kg,比热C：0.84KJ/Kg.K,初始温度：28℃；水165Kg,比热C：4.2KJ/Kg.K,初始温度：23℃；减水剂4.81kg.
2.2 计算原理
浇筑大体积混凝土时,由于水化热的作用,中心温度高,与外界接触的表面温度低,当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束,使表面产生拉应力,内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最大拉应力可由下式计算：
式中 、：为混凝土的拉应力（N/mm2）；
E（t）：混凝土的弹性模量（N/mm2）；
：混凝土的热膨胀系数（1/℃）；
△T1：混凝土截面中心与表面之间的温差（℃）,其中心温度按下式计算：
T0等于ΣT1·W·C∕ΣW·C
2.3 计算过程及结论
经计算得混凝土浇筑温度： T0等于27.2℃
混凝土绝热温升：等于29.8℃
混凝土块体内最高温度（t按3d龄期）：等于27.2+29.8*0.67等于47.2℃
取 E0等于3.00×104N/mm2,△T1等于11.2℃
混凝土在3d龄期的弹性模量：等于0.71×104N/mm2
混凝土的最大拉应力：等于0.67N/mm2
3d龄期的抗拉强度由式：
计算得：等于0.70N/mm2
结论：根据以上计算显示,因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值,所以不会出现表面裂缝.
3 温度控制措施及检测数据
3.1 温度控制措施
从混凝土强度设计源头考虑,在满足结构安全的前提下,决定利用混凝土60d 龄期强度代替28d 龄期强度,降低混凝土内部温升速度.
原材料方面,选用低水化热的普通硅酸盐水泥,水泥表面积宜小于350m2/kg；水泥碱含量应小于0.6%.
外加剂选用JWS-V早强减水剂,减少混凝土拌制用水量,提高可泵性.
通过掺入适量粉煤灰与矿粉代替部分水泥,可减少水泥用量,从而降低水化热,经试验粉煤灰每立方用量60Kg,矿粉每立方用量70Kg.
选用级配碎石作为混凝土拌制粗、细骨料,骨料分级堆放,堆场上方设罩棚,降低粗细骨料初始温度.
施工过程中,在不使混凝土产生冷缝的前提下,严格控制混凝土浇筑速度；安排足够劳动力做好混凝土的振捣和泌水处理；在混凝土浇筑完成后初凝前,做好混凝土表面二次抹光,减少表面裂缝.
3.2 温度监测数据
温度监测一次测温元件为Cu50铜热电阻.
温度测点布置：在基础平面半条对称轴线上,温度监测点位4处；沿混凝土浇注块体厚度方向每一处的测点数量5点.
温度监测频率：浇筑完成后,前期高频次检测,本工程为每两小时监测一次；后期逐渐降低监测频率.
测量数据如下图（上部曲线为混凝土中心温度,下部曲线为表面温度）：
4 结论
经实测,基础底板混凝土中部中心点的温升高峰值,在混凝土浇筑后3d左右产生,该温升值略小于绝热温升值,以后趋于稳定不再升溫,并且开始逐步降温.整个温度变化过程,混凝土基础内外温差小于25℃,证明本工程采取的温度控制措施有效,为今后类似大体积混凝土基础施工积累了成功经验.
作者简介：高胜宗（1982-）,男,山西寿阳人,本科,土木工程学位,工程师.
筒仓论文参考资料：
结论：某筒仓基础大体积混凝土热工计算和温度控制为关于筒仓方面的论文题目、论文提纲、筒仓论文开题报告、文献综述、参考文献的相关大学硕士和本科毕业论文。
